當(dāng)然，是否設(shè)計(jì)成喇叭狀也可以通過計(jì)算來確定。例如：一條350t/d燃煤氣熔窯，小爐口寬度為1600mm×5個，1200mm×2個，小爐噴火口高500mm，股高150mm，煤氣消耗總量5.47Nm3/s，助燃空氣消耗總量8.84Nm3/s，假定空氣預(yù)熱溫度為1200℃，煤氣預(yù)熱溫度為1100℃，則每個小爐的
　　
　　Va=（8.84*((1200+273)/273)）/6=7.95m3/s（按實(shí)際使用6個小爐計(jì)）
　　
　　Vf=（5.47*((1100+273)/273)）/6=4.59m3/s（按實(shí)際使用6個小爐計(jì)）
　　
　　γa=（1.29*(273/(1100+273)）=0.24kg/m3
　　
　　γf=（1.12*(273/(1100+273)）=0.22kg/m3
　　
　　取空氣、煤氣的動量比為1.3，那么
　　
　　設(shè)Wa=6.00m/s,則Wf=6.00/0.69=8.70m/s
　　
　　小爐舌頭出口處總截面積
　　
　　設(shè)定小爐斜坡碹長度為1600mm，在滿足斜坡碹的上下傾角后，小爐舌頭出口處高度為：
　　
　　小爐舌頭出口處寬度為：
　　
　　由此可見，小爐斜坡碹設(shè)計(jì)成喇叭狀是比較合理的。
　　
　　2、格子磚形狀及排列
　　
　　傳統(tǒng)的格子磚形狀是條形磚，一般為編藍(lán)式排列。較近幾年，燃煤氣浮法玻璃熔窯的空氣蓄熱室普遍采用筒型磚，煙筒式排列，其單位格子體的受熱表面積比編藍(lán)式格子體增加約18%，由于筒型格子磚普遍采用40mm壁厚，所以其重量減輕約15%。筒型磚的優(yōu)點(diǎn)在很多雜志上都有報(bào)道，這里不再重復(fù)。但在改造設(shè)計(jì)中采用筒型格子磚時要注意以下幾條：
　　
　　a.筒型格子磚的格孔與爐條間距是否對齊。
　　
　　在改造設(shè)計(jì)中，原有爐條碹的間距是根據(jù)條形磚和編藍(lán)式排列來設(shè)計(jì)的，改成筒型磚后，即使格孔與原來的相同，因格子磚的壁厚不一樣，其格孔與爐條間距還是對不齊。這時如果要保留原有爐條碹，那么在爐條碹與筒型磚之間增加4～6層西門子排列的條形磚來解決這個問題。
　　
　　b.采用筒型磚后，在熱修門上無法安裝吹掃孔，所以須在格子磚頂上部設(shè)計(jì)一個觀察格孔堵塞的觀察孔，隨時了解格孔的暢通情況。較好在采用筒型格子磚的同時，空氣蓄熱室采用半連通或全連通結(jié)構(gòu)，這樣能充分發(fā)揮筒型格子體的優(yōu)勢。
　　
　　3、空氣蓄熱室上部鋼結(jié)構(gòu)
　　
　　在浮法玻璃熔窯的技改設(shè)計(jì)中，需將空氣蓄熱室的鋼結(jié)構(gòu)作要點(diǎn)考慮。原有的空氣蓄熱室側(cè)墻立柱一般為分開的兩根立柱，間距是500～800mm（如圖2所示），每段頂碹的碹頭各有一根立柱和一根拉條。這種結(jié)構(gòu)在空氣蓄熱室是上升道結(jié)構(gòu)時沒有問題，但將空氣蓄熱室改成箱式蓄熱室后，這種結(jié)構(gòu)給煤氣上升道的維修和維護(hù)造成嚴(yán)重妨礙。為了維修和維護(hù)煤氣上升道，只能在加固空氣蓄熱室內(nèi)側(cè)立柱的情況下，割開需修理部位的立柱，修好后再焊接，這樣給維修帶來不便。所以在技改設(shè)計(jì)中應(yīng)將兩根立柱改成H型單立柱，留出煤氣上升道的維修空間。在設(shè)計(jì)單立柱后，還要考慮空氣蓄熱室頂碹鋼碹碴結(jié)構(gòu)，需采用鋼碹碴頂絲結(jié)構(gòu)來調(diào)節(jié)烤窯過程中頂碹磚的膨脹。
　　
　　四、結(jié)論
　　
　　本文闡述的是在燃煤氣浮法玻璃熔窯的小爐蓄熱室設(shè)計(jì)中的一些方法，筆者根據(jù)上面的分析和計(jì)算對杭玻浮法二線熔窯、海晶玻璃集團(tuán)浮法一線熔窯進(jìn)行了技術(shù)改造，實(shí)踐證明效果不錯。當(dāng)然，燃煤氣浮法玻璃熔窯的蓄熱室設(shè)計(jì)是一項(xiàng)綜合工程，還要根據(jù)現(xiàn)場的具體情況和用戶的要求作出具體的設(shè)計(jì)。
　　
　　但需要指出的是，燃煤氣浮法玻璃熔窯并不是玻璃熔窯發(fā)展的方向，其有規(guī)模限制和排放物嚴(yán)重污染環(huán)境的致命弱點(diǎn)。在能源日益緊張，環(huán)保越來越被重視的今天，燃煤氣熔窯將逐步被燃重油或天然氣的熔窯所替代。本文只是在燃煤氣熔窯還合理存在的今天所闡述的技改經(jīng)驗(yàn)，供各位同仁參考。